梁祥遠(yuǎn)，王興，金龍

（鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠，遼寧鞍山114021）

摘要： 針對(duì)鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠100 t 轉(zhuǎn)爐冶煉供氧時(shí)間長(zhǎng)、耗氧量大、鋼鐵料消耗高等問題，對(duì)原氧槍噴頭參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，包括噴頭喉口直徑、出口直徑、中心傾角及氧槍槍位控制等。結(jié)果表明，氧槍噴頭優(yōu)化后，轉(zhuǎn)爐冶煉供氧時(shí)間縮短約100 s，耗氧量降低1.81 m³/t，轉(zhuǎn)爐終點(diǎn)鋼水磷含量降低了0.01%，減少了點(diǎn)吹，降低了鋼鐵料的消耗。

關(guān)鍵詞： 轉(zhuǎn)爐；氧槍噴頭；供氧時(shí)間；脫磷

供氧是氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼整個(gè)吹煉過程的中心環(huán)節(jié)，影響吹煉熔時(shí)和鋼水成分，對(duì)去除鋼中有害雜質(zhì)和有害元素非常關(guān)鍵。氧槍是煉鋼中關(guān)鍵的供氧裝備，氧槍能把氧氣通過強(qiáng)壓噴進(jìn)熔池中，達(dá)到提高鋼水溫度、除碳及去夾雜的目的。噴頭是構(gòu)成氧槍的重要部件，氧槍噴頭不但要求冶金效果好，而且要有較高的高溫耐蝕性和抗變形能力。鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠100 t 轉(zhuǎn)爐用氧槍供氧強(qiáng)度較小，吹煉時(shí)間長(zhǎng)，不利于熔池的攪拌，使吹煉終點(diǎn)氧含量高， 增加鋼鐵料的同時(shí)增加了脫氧合金的消耗。因此，對(duì)該轉(zhuǎn)爐氧槍噴頭參數(shù)進(jìn)行了優(yōu)化，縮短了供氧時(shí)間，降低了鋼鐵料的消耗。

1 轉(zhuǎn)爐及氧槍工藝參數(shù)

鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠二分廠現(xiàn)有3 座100 t 頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐，轉(zhuǎn)爐主要技術(shù)參數(shù)見表1，氧槍噴頭原設(shè)計(jì)參數(shù)見表2。

2 存在問題

由于鐵水條件、廢鋼及冷料原材料的變化、操作者的更換以及爐齡的增長(zhǎng)均導(dǎo)致爐膛內(nèi)襯的形狀發(fā)生變化， 而且一個(gè)氧氣總管道先后供氧給各轉(zhuǎn)爐，造成各轉(zhuǎn)爐供氧壓力不同。上述原因?qū)е略鯓寚婎^使用過程中出現(xiàn)以下問題。

（1） 供氧時(shí)間較長(zhǎng)，供氧強(qiáng)度較小

供氧量為18 500～19 500 m³/h， 供氧強(qiáng)度為3.16 m³/（t·min），平均供氧時(shí)間在16 min 以上，冶煉周期在33 min 以上，轉(zhuǎn)爐供氧時(shí)間已經(jīng)滿足不了連鑄機(jī)恒拉速的要求。

（2） 跑渣、噴濺、粘煙罩頻率高

由于氧槍的各參數(shù)與爐膛形狀不匹配， 有時(shí)前期來(lái)渣特別快， 壓入的爐料立即以低溫黑熔渣從爐口緩慢涌出，很難將爐渣壓入爐內(nèi)。中期爐內(nèi)溫度提高， 爐內(nèi)碳反應(yīng)劇烈， 造成了高溫渣的涌出， 增加了鋼鐵料的消耗。吹煉過程中沖擊面積小，過程化渣效果差，易噴濺，吹煉損耗大，而且容易粘煙罩導(dǎo)致生產(chǎn)事故。

（3） 氧槍槍齡短

由于原來(lái)氧槍參數(shù)不合理， 冶煉過程化渣困難， 熔渣中期容易出現(xiàn)返干。隨著轉(zhuǎn)爐爐齡的增長(zhǎng)，化渣效果變差，經(jīng)常出現(xiàn)前期跑渣后，氧槍粘鐵，中期返干沒有爐渣，氧氣流股直接吹到鋼水面上導(dǎo)致氧槍粘鋼。操作時(shí)必須抬高槍位重新化渣，結(jié)果加劇了氧氣射流對(duì)爐襯的侵蝕。氧槍粘鋼粘鐵侵蝕噴頭部位，降低槍齡。

（4） 濺渣護(hù)爐效果不理想

由于氧槍參數(shù)不合理，導(dǎo)致熔渣過稀，濺渣護(hù)爐時(shí)增加了氮?dú)獾南模娱L(zhǎng)了濺渣時(shí)間，結(jié)果影響爐襯，增加了爐襯維護(hù)費(fèi)用。

3 氧槍噴頭參數(shù)優(yōu)化

3.1 原氧槍噴頭參數(shù)分析

（1） 供氧量

根據(jù)馬赫數(shù)M=1.99，查等熵流表得出P 出/P0=0.129 8，由于噴頭出口壓力P 出即爐膛壓力近似于大氣壓力， 所以計(jì)算得設(shè)計(jì)壓力（ 閥后）P0 =0.79 MPa，根據(jù)下列公式計(jì)算供氧量^［1］：

式中，C_D為修正系數(shù)，取0.96；A₀為喉口斷面積，本噴頭為3 017.54 mm²；P₀為設(shè)計(jì)氧壓，0.79 MPa；T₀為氧氣滯止溫度，本噴頭取293 K。

通過計(jì)算得原噴頭供氧量Q=14 400 m³/h。目前實(shí)際使用供氧量為20 000 m³/h， 超過設(shè)計(jì)供氧量的28%，嚴(yán)重超出設(shè)計(jì)能力上限，造成了噴濺、脫磷困難、供氧時(shí)間長(zhǎng)等問題。因此可適當(dāng)提高設(shè)計(jì)供氧量，增加供氧強(qiáng)度，達(dá)到減少噴濺、提高脫磷率的目的。

（2） 沖擊深度

沖擊深度受氧槍噴頭參數(shù)影響較大， 根據(jù)弗林公式計(jì)算沖擊深度h^［2］：

式中,P₀為氧氣滯止壓力，為7.9 kg ／ cm²；D₀為氧槍喉口直徑，為31 mm； H 為操作槍位，cm。

根據(jù)公式（2），過程操作槍位H 為150 cm 時(shí)，計(jì)算沖擊深度h 為71.8 cm，當(dāng)熔池深度為125 cm時(shí)，沖擊比（沖擊深度與熔池深度比值）為57.4%；拉碳槍位H 為105 cm 時(shí)，沖擊深度為85．1 cm，沖擊比為68．1%。射流對(duì)熔池沖擊深度過大，對(duì)爐底沖刷比較嚴(yán)重。脫碳速度快，渣中氧化鐵消耗速度快，容易造成爐渣返干，易噴濺。

3.2 新噴頭參數(shù)優(yōu)化

3.2.1 喉口直徑

馬赫數(shù)過大，易出現(xiàn)噴濺，增加熱損失、渣鐵料消耗及鐵損，且易損壞轉(zhuǎn)爐內(nèi)襯和爐底；馬赫數(shù)較低，射流攪拌作用減弱，氧氣利用率降低，渣中含鐵增高，亦引起噴濺^［2］。綜合考慮，為縮短供氧時(shí)間，提高噴頭使用壽命，減少噴濺，取馬赫數(shù)2.02，因此設(shè)計(jì)滯止壓力為0.84 MPa。適當(dāng)提高供氧強(qiáng)度，選用氧氣流量21 000 m³/h，增加喉口直徑，根據(jù)式（1），計(jì)算得新噴頭喉口直徑為34.1 mm。

3.2.2 出口直徑

根據(jù)馬赫數(shù)為2.02，查表得A出/A喉=1.716，因此，可計(jì)算新噴頭出口直徑為44.7 mm。

3.2.3 中心傾角

射流對(duì)熔池有一定的沖擊深度和沖擊面積，在保證沖擊深度的前提下， 適當(dāng)增加噴頭中心傾角，沖擊面積增大，氧氣射流的化渣能力增強(qiáng)，脫磷效果好。因此，新噴頭的中心傾角較原噴頭增加0.5°，即確定為12.5°。

3.2.4 射流沖擊深度及操作槍位

計(jì)算可知，當(dāng)過程沖擊比達(dá)到60%時(shí)，新噴頭的沖擊深度為75 cm，過程操作槍位為166 cm；當(dāng)拉碳沖擊比達(dá)到69%時(shí)， 新噴頭的沖擊深度為86.25 cm，過程操作槍位為123 cm。新噴頭的操作槍位較原噴頭提高10%～17%，有利于提高噴頭壽命，沖擊面積增加有利于脫磷。優(yōu)化后氧槍噴頭參數(shù)見表3。

4 工業(yè)試驗(yàn)結(jié)果

4.1 氧氣消耗

相同的工況氧壓條件下， 新噴頭的動(dòng)能較原噴頭的大。因此，新噴頭對(duì)熔池的攪拌能力大，沖擊深度深，氧氣的利用率也高。對(duì)優(yōu)化后的噴頭進(jìn)行跟蹤試驗(yàn)并對(duì)比優(yōu)化前的，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，優(yōu)化前的耗氧量波動(dòng)范圍為52 ～57 m³/t，離散度較大，且平均值較高。優(yōu)化后，耗氧量變化比較平穩(wěn)，基本在51 ~54 m3/t，而且平均耗氧量比較低。耗氧量約降低了1.81 m³/t，平均降低6%。

4.2 終點(diǎn)鋼水磷含量

優(yōu)化后的氧槍噴頭對(duì)熔池的沖擊面積增大，加快了轉(zhuǎn)爐的成渣速度，改善了熔渣的流動(dòng)性，提高了轉(zhuǎn)爐脫磷的動(dòng)力學(xué)條件，加速了石灰的熔化，因此有利于前期脫磷反應(yīng)的進(jìn)行， 提高了轉(zhuǎn)爐吹煉終點(diǎn)磷的合格率。圖1 為氧槍噴頭優(yōu)化前后脫磷效果的對(duì)比。由圖1 看出，噴頭優(yōu)化前，鋼水中磷含量波動(dòng)很大，而且終點(diǎn)鋼水磷含量值較高，最高達(dá)到0.035%左右；噴頭優(yōu)化后，終點(diǎn)鋼水中磷含量波動(dòng)范圍較窄， 而且終點(diǎn)鋼水磷含量最高達(dá)0.025%左右，比改進(jìn)前降低了0.010%。提高了一拉率，減少了點(diǎn)吹次數(shù)，降低鋼鐵料消耗。

4.3 供氧時(shí)間及噴頭壽命

優(yōu)化后的噴頭氧氣出口動(dòng)能較大，且供氧強(qiáng)度增加，對(duì)熔池物料與鋼水的攪拌更加均勻，鋼水的氧化性降低， 既減少了鐵損， 又降低了氧氣消耗。圖2 為噴頭優(yōu)化前后供氧時(shí)間對(duì)比。

由圖2 看出， 優(yōu)化前噴頭的平均吹氧時(shí)間約15.7 min，優(yōu)化后約為14.0 min，吹氧時(shí)間縮短約100 s。使用新噴頭后， 氧槍操作槍位提高約200 mm，減少了高溫熔渣和鋼水對(duì)噴頭的輻射量，噴頭使用壽命由原來(lái)的500 爐次提高到570 爐次。氧槍噴頭優(yōu)化前后粘鋼對(duì)比見圖3。

4.4 濺渣護(hù)爐

爐渣的耐火度由終渣的成分決定， 對(duì)耐火度有影響的主要組分是MgO、FeO 和堿度。氧槍噴頭優(yōu)化后，不定時(shí)采集轉(zhuǎn)爐耳軸和渣線部位的終渣分析，結(jié)果為ω（CaO）：38%～45%、ω（SiO₂）：11%～15%、ω（MgO）：8%～12%、ω（FeO）：18%～25%，完全滿足濺渣護(hù)爐的要求。濺渣護(hù)爐效果試驗(yàn)的數(shù)據(jù)為所選區(qū)域內(nèi)25 個(gè)測(cè)量點(diǎn)的平均厚度值，留渣量、氮?dú)鈮毫Α⒘髁康绕渌鼌?shù)基本相同。通過數(shù)據(jù)的對(duì)比分析，結(jié)果是射流速度相同的情況下，優(yōu)化后噴頭的濺渣護(hù)爐效果更佳。由于氧槍流量提高了2 000 m³/h 以上， 因而濺渣護(hù)爐的時(shí)間明顯縮短。濺渣時(shí)能夠觀察到大塊渣滴飛濺出爐口，說(shuō)明濺渣效果大大改善。噴頭優(yōu)化后，轉(zhuǎn)爐噸鋼成本有所下降，減少了耐火材料的消耗。

4.5 對(duì)渣中FeO 含量的影響

圖4 為氧槍噴頭優(yōu)化前后對(duì)渣中FeO 含量影響對(duì)比。從圖4 中可以看出，優(yōu)化前渣中FeO 含量主要為24%~28%，優(yōu)化后，渣中FeO 含量主要為20%~25%，渣中FeO 含量有所降低，減少了熔渣對(duì)爐襯的侵蝕。氧槍噴頭優(yōu)化后，吹煉槍位和氧槍的供氧壓力都得到改善。優(yōu)化后的新型四孔拉瓦爾氧槍使用以來(lái)，因?yàn)槌稍|(zhì)量提高，終點(diǎn)鋼水中磷、硫含量明顯降低。爐內(nèi)反應(yīng)平穩(wěn)，成渣速度快，“返干”現(xiàn)象減少。

4.6 對(duì)終渣堿度的影響

氧槍噴頭優(yōu)化前， 轉(zhuǎn)爐終渣堿度平均為2.5~3.0，優(yōu)化后，轉(zhuǎn)爐終渣堿度平均為3.0~3.5，合適的堿度范圍明顯改善轉(zhuǎn)爐渣的流動(dòng)性及冶煉效果。優(yōu)化后的氧槍噴頭改善了化渣效果， 由于適宜的沖擊深度和較大的沖擊面積， 使渣中FeO 的含量明顯提高。根據(jù)石灰熔化成渣的原理，F(xiàn)eO 能夠有效降低爐渣生成物的熔點(diǎn)，在石灰渣化的過程中，快速地促進(jìn)石灰熔解，因而增加熔煉前期的去磷、硫效果。在實(shí)際操作中，可相應(yīng)減少石灰加入量，減少渣量，實(shí)現(xiàn)少渣冶煉，降低鋼鐵料消耗。

5 結(jié)語(yǔ)

針對(duì)鞍鋼股份有限公司煉鋼總廠二分廠100 t 轉(zhuǎn)爐供氧時(shí)間長(zhǎng)、噸鋼耗氧量大、鋼鐵料消耗高等問題，優(yōu)化了原氧槍噴頭參數(shù)，包括喉口直徑、出口直徑、中心傾角及氧槍槍位控制等，優(yōu)化后，供氧時(shí)間縮短約100 s，新噴頭使用壽命由500爐次提高到570 爐次。改善了前期化渣效果，終點(diǎn)鋼水磷含量降低了0.010%。吹煉終點(diǎn)供氧強(qiáng)度增加， 加強(qiáng)了熔池的攪拌， 降低了轉(zhuǎn)爐終渣FeO 含量，F(xiàn)eO 平均含量由24.2%降低到22.8%， 而且FeO 含量波動(dòng)小，降低了鋼鐵料消耗。

參考文獻(xiàn)

［1］ 張巖， 張紅文. 氧氣轉(zhuǎn)爐煉鋼工藝與設(shè)備［M］. 北京： 冶金工業(yè)出版社， 2010.

［2］ 袁章福， 潘貽芳. 煉鋼氧槍技術(shù)［M］. 北京: 冶金工業(yè)出版社，2007.