馮磊，侯向平

（陜鋼集團漢中鋼鐵有限責任公司，陜西 勉縣 724200）

摘 要：漢鋼 2 280 m³ 高爐檢修中發現爐頂布料溜槽傾動故障，高爐被迫延遲送風 48 h 進行更換，通過優化復風方案，合理控制各項操作參數，復風 60 h 后，主要經濟技術指標已恢復至正常冶煉水平。

關鍵詞：高爐；操作參數；爐況恢復；經濟技術指標；冶煉水平

0 引 言

陜鋼集團漢鋼公司2 280 m³ 高爐由中冶南方設計，于 2012 年 8 月 15 日點火投產， 自 2012 年10 月份開始噴煤富氧后，各項技術經濟指標逐年均有所提升；2016 年 9 月 13 日計劃檢修 16 h，檢修過程中發現爐頂溜槽傾動齒輪磨損嚴重，不能傾動到位，被迫延遲復風 48 h 更換，超計劃延遲送風給爐缸、爐溫和爐料透氣性造成嚴重沖擊，給爐況恢復帶來巨大困難，風口頻繁燒損、低爐溫及透氣性差^[1]。

大型高爐的超計劃檢修，熱量的損失很難準確估計，應結合休風時間的長短、爐體老化程度、爐容大小、休風前爐溫水平及爐況的好壞等因素綜合考慮，補熱應適當多些，這樣可以為爐缸提供足夠的熱量，有利于爐況的快速恢復^[2]。

1 計劃檢修前高爐狀況

1）休風前 1 周經濟技術指標見表 1。

2）休風前，爐況整體穩定順行，風量、風溫、頂壓等參數均處正常水平，物理熱充沛，爐缸活躍。具體工藝參數見表 2。

3）計劃檢修 16 h 休風過程控制

（1）布料矩陣：C⁸₂⁷₂⁶₂⁵₂⁴₂³₂¹₃O⁹₂⁸₃⁷₃⁶₂⁵₂⁴₁、休風料見表 3；

（2）休風前一個班停用塊礦，配加錳礦 0.5 t/批；

（3）酸性料配比可根據燒結礦堿度及實際爐渣堿度進行調整；

（4）把握好上休風料時間，保證休風料下達指定位置；

（5）休風后爐溫、物理熱及渣系參數見表 4。

2 復風操作

延遲送風 48 h，在復風料的制訂上主要考慮補充熱量，對于高爐無計劃休風和和已經下休風料、實際休風時間遠超過計劃休風時間兩種情況，在制訂復風料上要區分考慮^[3]。 

對于無計劃休風，要重點考慮集中加足量的焦炭。焦炭的加入方式一般采取底焦+輕負荷料，底焦的數量要考慮非計劃休風時間的長短，加入體積至少要達到爐缸體積或爐缸至爐腹中部的體積水平；對于高爐已經下休風料、實際休風時間遠超過計劃休風時間的情況，由于料柱焦炭負荷較輕，復風料以輕負荷料為主，適當集中加入附加焦^[3]。

2.1 復風前準備工作

1）檢查確認各系統入孔封閉好，開口機和泥炮等設備運轉正常。

2）東場具備出鐵條件，主溝溝底墊焦粉后鋪河沙，再用搗打料作出溝型，兩側沙壩擋，開口機角度由 14°調整為 9°。

3）送風裝置密封嚴實，需堵的風口小套，送風前重新堵泥確保不被吹開。

4）干渣坑具備放干渣的條件。

5）熱風爐提前引煤氣燒爐、預熱熱風總管，送風前盡可能提高風溫。 

6）恢復爐況期間停塊礦、焦丁，改善高爐料柱透氣性^[4] 。

2.2 復風料參數

1）布料矩陣：C⁹₂⁸₂⁷₂⁶₂⁵₂⁴₂¹₃O⁸₂⁷₃⁶₃⁵₂ 

2）風口配置 115 mm×18+120 mm×10=0.3270 m²，超計劃休風 48 h，爐缸虧熱多，易形成冷渣鐵，可能會造成爐缸不活躍甚至燒壞小套^[3]，送風前，開東場鐵口上方 1#、2#、3#、4#、25#、26#、27#、28#8 個風口復風 S8=0.0803 m²。 

2.3 爐況恢復進程

長期無計劃休風恢復過程中，爐缸堆積大量涼渣涼鐵，爐缸工作不均勻活躍，送風后爐前要積極組織出鐵，高爐引煤氣后開始出第一次鐵，之后確保零間隔出鐵，以盡快排出涼渣鐵，有效消除風口破損，實現煤氣流的合理重建，加快爐況恢復進程^[5] 。 

1）復風操作及爐前出鐵情況

9 月 15 日 21:56 高爐送風，共休風 3 833 min，延遲送風約 48 h，起始風量 900 m³/min、1#、2# 料線深度為 4.57 m、4.87 m、混風閥全關，風溫 820 ℃，后期風溫逐步提高，在爐況能承受的范圍內盡可能提高風溫，9 月 16 日 8 點送風溫度已達 1 220 ℃，后根據爐況進行調整。

23:55 高爐適時引煤氣后，16 日 1:07 開一次鐵，渣鐵流動性尚可，捅風口圓個，適時加風，風量提高至 1 250 m³ /min ，16 日全天出鐵 11 次，渣鐵流動性尚可，后因爐溫偏低，僅在大夜班前期捅風口 4 個，后期一直 12 個風口運行。直至 17 日 8 點以后才捅第 13 個風口。

17 日開始隨著凈焦和輕負荷料下達后，爐溫稍有起色，因復風后料線較深，崩料頻繁，長期低料線造成爐缸嚴重虧熱、渣鐵黏稠，鐵口通道頻繁出現堵塞現象，流速過低，爐內生成渣鐵無法及時排出，17 日大夜班后期渣鐵已很難從鐵口排除，開口即空噴，高爐接受風量能力差，透氣性指數下降，風量逐步萎縮至 650 m³/min，風口工作狀況差，嚴重影響了爐況的恢復。

好在爐前組織及時，17 日第五次鐵（8:00 開 口）鐵口空噴一陣后，陸續有渣鐵流出，后期鐵口逐步好轉出鐵約 300 t，后期逐步捅風口加風，隨著出鐵工作的進一步好轉，加之凈焦、2.0 輕負荷料下達后，爐缸溫度稍有起色，后期噴煤、富氧后，爐溫、爐缸溫度進一步提高，渣鐵流動性好轉，爐前出鐵趨于正常。 

2）加風原則和過程

嚴禁虧著料線盲目加風，造成長時間虧料線。虧料線對高爐正常冶煉純害無利，尤其是在富氧噴煤重負荷強化冶煉時更要注意^[6]。加風過程中，控制加風速度與出鐵能力相適應，不能操之過急，造成風口灌渣^[7，8]。

開一次鐵后，渣鐵流動性尚可，為了加速輕負荷料的下達和加熱爐缸。于 1：18 分別捅開 5#、24# 風口、2:30 分別捅開 6#、23# 風口，同時有節奏的逐步加風，16 日 3 點風量由 890 m³/min 增加至 1 250 m³/min，標準風速達到 186 m/s。

后期因爐缸熱量不足，爐溫偏低，16 日后期一 直 12 個風口運行，同時爐前出鐵困難，風量持續萎縮，最低至 720 m³/min嗎，17 日大夜班爐前出鐵困難，8 點出鐵后，爐前出鐵趨于好轉，逐步捅風口加風，至小夜班 2.0 輕負荷料基本下達風口，鐵水溫度已經上升到 1 350℃，渣鐵排放基本流暢，隨后決定加快了開風口速度，17 日 21:00 風量至 2 000 m³/min后，開始噴煤、富氧，9 月 18 日 14:30 捅開第 28 個風口，至 23:00 風量達到 3 500 m³ /min, 至此高爐各項操作制度和操作參數已全部恢復到正常生產水平。復風后主要操作參數見表5。

3）爐溫、負荷及料制的調整送風后集中加 2 罐焦，總計 30 t、礦批縮至 40 t(含 1 t/批錳礦)、負荷退至 2.5，具體見表 6。

根據爐溫及崩料較多分別加凈焦于 9 月 16 日14 批、22 批、48 批，9 月 17 日 14 批加凈焦各 15 t，復風 60 h 后，高爐各項經濟指標即恢復至休風前的水平。送風前通過選擇補焦炭的方式和集中堵鐵口上面風口，送風后通過控制好加風速度和積極組織爐前出鐵等一系列措施，減少了爐況的恢復時間和爐前的工作強度。

3 結 語

1）休風前爐況穩定順行，爐溫適宜，渣鐵流動性好，休風后做好爐體密封保溫工作，減少高爐熱量損失是爐況快速恢復的基礎。

2）復風初期密碼，爐缸熱量不足、鐵水流動性差，爐前出鐵組織比較到位，確保了爐缸殘存的涼渣鐵盡快排出，為爐況盡快恢復提供了前提條件；后期隨著凈焦，輕負荷料作用后，鐵水物理熱回升后，也為爐前出鐵提供了有利條件。 

3）高爐恢復期間袁尤其是初期加風一定要慢，加風必須以漲風量為前提；開風口加風應以穩定風速為原則，保持風口燃燒帶的穩定。

4）復風后，對爐涼的嚴重情況認識不足，僅加凈焦量 30 t，退負荷力度不夠，加之頻繁崩料、長期的低料線運行，造成爐溫持續下行，爐溫[Si]最低至 0.02%，后期甚至渣鐵難以排除，增加了爐前工作強度，同時影響整個爐況的恢復進程。 

參考文獻

[1] 黃明芳，楊明勝. 大高爐計劃檢修超長延遲復風快速恢復實踐[J].煉鐵技術通訊, 2010(6)：16-18.

[2] 劉新榮，伍世輝，袁銘杰. 韶鋼 1 號高爐長時間無計劃休風的爐況恢復實踐[J]. 南方金屬, 2014(6): 55-58.

[3] 冶金技術網.大型高爐長期非計劃休風爐況如何快速恢復鑰 http://www.sohu.com/a/200669387_466870，2017-10-27.

[4] 張雷. 翼鋼 2 號高爐非計劃長期休風快速恢復生產實踐[C]//.2013 年煉鐵及原料降本增效實用新技術新設備研討會論文集， 2013.

[5] 楊守惠，高遠. 邯鋼 3200 m³高爐無計劃休風爐況快速恢復實踐[J]. 中國冶金, 2010， 20(8): 40-42.

[6] 牛衛軍，趙曉亮，李宏飛，等. 安鋼 6 號高爐短期休風后爐況的快速恢復[J]. 山東冶金, 2006，28(6)：7-8.

[7] 高海潮，黃發元,等. 馬鋼煉鐵技術與管理[M]. 北京:冶金工業出版社.2018.

[8] 周傳典. 高爐煉鐵生產技術手冊[M]. 北京:冶金工業出版社,2008.