馮磊，侯向平

（陜鋼集團漢中鋼鐵有限責任公司，陜西勉縣724200）

摘 要：陜鋼2 280 m³高爐送風后因堵風口少、加風較快，造成復風3 h后小套燒損,被迫休風更換。二次送風后，通過集中堵風口，合理控制風量等操作參數，復風72h后，爐況基本正常，各項經濟技術指標已恢復至正常水平。

關鍵詞：高爐；堵風口；計劃休風；操作參數

陜鋼集團漢鋼公司（全文簡稱“漢鋼”）2 280 m³高爐由中冶南方設計，高爐采用串罐無料鐘爐頂設備、爐體軟水密閉循環冷卻系統、炭磚與陶瓷杯結合的爐底、爐缸結構等先進工藝；高爐于2012年8月15日點后投產，自2012年10月份開始噴煤富氧后,各項技術經濟指標逐年均有所提升。

1計劃檢修前高爐爐況

1 ）休風前各項經濟技術指標見表l。 

2）休風前，爐況整體穩定順行，風量、風溫、頂壓等參數均處較高水平，物理熱充沛，爐缸活躍，具體工藝參數見表2。

3）計劃檢修休風注意事項及休風料。布料矩陣: C⁹₂⁸₂⁷₂⁶₂⁵₂⁴₂¹₃O⁹₂⁸₃⁷₃⁶₂⁵₂⁴₁ ；休風前一個班停用塊礦，配加鎰礦1t/批；酸性料配比可根據燒結礦堿度及實際爐渣堿度進行調整；上12個凈焦時，如頂溫失控，可臨時減風,待正常后恢復風量至正常，同時保證休風料下達指定位置。休風料：12C中m_c=18t，體積 281.5 m³；4(5CO+C)中 m_c=18 t，m_O=45 t(含猛礦 1.5 t)，負荷 2.08，體積 976.6 m³；8CO 中化=18t，m_O=45 t(含猛礦 1.5 t)，負荷 2.50，體積 353.1 m³；7CO 中 m_c=18t，m_O=48t(含猛礦 1.5t),負荷 2.67，體積 329.8 m³；7CO 中m_c=18 t，m_O=50 t(含猛礦 1.5 t)，負荷 2.78，體積 307.8 m³。即:12C+4(5CO+C)+8CO+ 7CO+7CO。休風后爐參數見表3。

3復風操作

3.1送風前準備工作

1） 檢查確認各系統入孔關閉完好,開口機、泥炮等設備啟運正常。

） 東場具備出鐵條件，主溝溝底墊焦粉后鋪河沙，再用搗打料作出溝型，兩側用沙壩擋，開口機角度由14。調整為9。。

3） 布料矩陣:C⁹₂⁸₂⁷₂⁶₂⁵₂⁴₂¹₃ O⁸₂⁷₃⁶₃⁵₂。m_c=14.0t，m_O=40t（含 Mn 礦=1 t），負荷 2.86。

4） 送風裝置密封嚴實，堵3號、6號、9號、10號、 11號、12號、13號、14號、15號、16號、19號、20號、23號、26號，開12個風口復風，送風前重新堵泥確保不被吹開。

5） 干渣坑具備放干渣的條件。

6）恢復爐況期間停塊礦、焦丁，改善料柱透氣性。

3.2復風爐況恢復進程

3.2.1初次送風

11月28日19:40高爐復風，檢修共計11 550 min，起始風量600m³/min、料線2.7 m，于09:15引煤氣，混風閥全關，因檢修時間較長，熱風管道沒有預熱，2h后上升至710℃根據爐內參數，于20:00加風至 1 195 m³/min。又分別于 20:21，20:24.21 ：06 分三次加風至1 471 m³/min。 23:07發現25號風口燒穿，此時估計爐缸存有渣鐵約180 t,被迫休風更換。23：37休風后又發現4號、5號風口小套及25號中套燒損，休風603 min更換。

3.2.2二次送風

送風前集中堵18個風口（開東鐵口周圍10個風口，即：24號、25號、26號、27號、28號、1號、 號、3號、4 號、5 號）；布料矩陣:C⁹₂⁸₂⁷₂⁶₂⁵₂⁴₂¹₃O⁸₂⁷₃⁶₃⁵₂ ；m_c=14.0 t、m_O=40 t（含 Mn 礦=1t），負荷 2.860于29日09： 10再次送風，料線2.9m；09：15引煤氣后逐步加風至1 000 m³/min。 11 ：40因重力遮斷閥故障，憋壓被迫減風，此時爐缸存渣鐵約250 t，減風壓至40 kPa，風量516 m³/min。在減風中造成1號、25號、27號及28號風口涌渣，堵塞多個煤槍，13：15遮斷閥處理好后，逐步加風，同時根據爐況逐步捅開6號、23號、22號、21號風口。在加風過程中崩料較多加之煤槍少不能噴煤，為此20：00負荷由2.86調整為2.60。

二次送風后即組織開鐵口，15：40東鐵燒開，渣鐵流動性尚可，20:00出第三次鐵口已進干渣坑。30日大夜班，隨著風量的增加和風溫的提高，鐵量增加，渣鐵水流動性逐漸好轉，于02：40投東場撇渣器，鐵水順利進罐后，于04:00負荷由2.6至2.86，運行后崩料頻繁，負荷被迫調回至2.6，同時加凈焦1批。

白班隨著負荷2.86到達爐缸、幾次崩料及休風均為加凈焦補熱的共同作用，白班鐵水物理熱、爐溫持續走低,為盡快提爐溫，于09 ：40噴煤8 t/h，15 ：00煤量逐步增加至15 t/h，綜合負荷選取相對較低。09：00風溫由830℃逐步提高至1 200℃，后期隨著2.6 負荷作用，加之煤、風溫的共同作用，造成30日小夜班后期和1日大夜班爐溫偏高，給高爐出鐵工作帶來一些困難。具體出鐵、鐵水及爐渣成分見表4。

為盡快降爐溫,30日15：10逐步捅開7號、20號、18號、17號風口，逐步加風；17：58富氧2500m³/h；30日24點風量恢復至| 280 m³/min，加之富氧后料速加快，風溫由1 200℃減至830℃,綜合負荷由2.47- 2.73到大夜班的2.77，1日大夜班隨著降爐溫手段和，化爐缸的共同作用，于1日白班造成物理熱、爐溫急劇下降，爐渣脫硫效果差，于1日白班出現廢品1爐，具體參數見表5，礦批、負荷及料制調整見下頁表6。

4結論

1） 送風前未采取集中堵風口、檢修時間偏長加之加風較快（19:44—21:06加風至1 471 m³/min）造成風口燒損，被迫休風更換。

） 休風603 min更換漏水中、小套，二次送風前未加凈焦、退負荷補熱，造成30日2.86負荷作用后爐溫持續偏低，延緩了爐況恢復進程。

3） 恢復過程中，爐溫的控制不夠理想，30日白班因提爐溫幅度較大，造成1日大夜班爐溫偏高，爐前工作量增加，后期降爐溫加之化爐缸，爐溫下行較快，物理熱不足1日白班岀現廢品。

4） 復風后期，為控制壓差頂壓設定偏高，加之風量不足，動能不足，容易造成風口燒損，造成邊緣較發展,崩料較多,恢復爐況壓差的控制水平，需根據風量、礦批及料制綜合考慮，前提是保持爐況的順行。

5） 平衡好爐溫，避免出現大幅波動是高爐爐況恢復的基礎，恢復中爐溫控制水平需要根據加風速度、爐缸狀況等綜合考慮，煤量、風溫的使用，同時還需要考慮對爐前出鐵的影響。

6） 大高爐爐缸直徑大,長時間檢修后，爐缸熱量損失較多，透液性差,送風前應集中、多堵風口，在爐況恢復初期,捅風口、加風一定要謹慎，同時多堵風口也能確保在小風量維持正常的風速,以盡快吹透中心，避免燒風口，后期視情況捅風口速度可適當加快。

7） 爐況恢復過程中，如岀現大的崩料，需果斷加焦、補熱，提高料柱透氣性。

參考文獻

[1]  王筱留.高爐生產知識問答[M].北京:冶金工業出版社,2013.