許江明  鄒燕飛

（方大特鋼科技股份有限公司  江西 南昌 330012）

摘要：方大特鋼1050m³高爐中修開爐過程進行了總結。通過開爐前的精心準備，制定合理的開爐方案、準確選擇開爐料和各種操作參數，適時調整操作制度，優化高爐操作，實現了順利開爐和快速達產。

關鍵詞：開爐；達產；達標

1  前言

方大特鋼二號高爐有效容積1050m³，自2011年12月25日投產，根據公司安排于2018年12月15日停爐中修，主要檢修的項目為更換5、6、7段全部銅冷卻壁及冷卻系統腐蝕水管、沖渣溝重新砌筑等。本次高爐從烘爐、試壓、試漏、裝料、直到2019年1月4日23:58點火送風，均實現了安全、有效、科學合理。高爐送風后第三天產量達到3100噸，第4天日產3650噸，第5天實現日產3860t高爐各項經濟指標得到快速強化，利用系數達到3.83以上高爐實現了快速的達產達標；開爐后的主要經濟指標見表1。

表1開爐一周主要技術經濟指標

2  開爐準備

（1）高爐烘爐。高爐使用風量500~1000m³/min進行常壓烘爐。為保護爐頂設備，烘爐過程嚴格控制爐頂溫度不大于300℃，氣密箱溫度小于50℃.烘爐從1月1日開始到1月3日風溫達到450℃，一直保持到1月4日；為了保證爐內襯體的水分在高壓條件下的有效驅除，1月2日11:00開始加大風量到1500m3/min，，風壓70kpa，爐頂壓力17kpa，各風口二套夾縫就開始向外滲水，到1月4日滲水現象緩解，到高爐送風后，滲水現象基本消除，說明烘爐效果非常理想。

（2）試壓檢漏。分為對高爐本體及煤氣系統、送風管道系統試壓檢漏操作。主要對高爐本體及系統內的所有焊縫，重點是施工焊縫、熱風圍管焊縫，鵝頸管、直管法蘭、風口各套間的結合部、冷卻設備密封罩、各進出口管封板焊縫、人孔法蘭、上升管、下降管、探尺傳動裝置法蘭（新換爐殼）重點排查。以爐頂壓力為準，最高壓力210kpa；高爐本體打壓共計2次，對試壓檢漏過程發現的大小漏點全部進行了堵漏處理。 

3  開爐料及開爐參數

3.1  開爐參數

(1) 焦炭：本廠干熄焦

(2) 礦石：燒結礦70%+廠球30%（因燒結檢修未完成，使用落地燒結礦）

(3) 熔劑：白云石

(4) 正常料焦比0.80t/t，R2=1.0

(5) 全爐干焦比：2.8t/t

(6) 空焦堿度R2：0.80

(7) 爐料平均壓縮率：13%

(8) 預計生鐵成分：[Si]=3.5%[Fe]=92.09%

(9) 礦批：16t

(10) 料線：1.5m

(11) 風口尺寸：630×115mm

(12) 風口數量：20個

(13) 風口面積：0.2076m²

(14) 采用集中堵風口開爐，工作風口6個，總進風面0.0623m²，堵14個風口

3.2  裝料參數

本次裝料共分四段，第一段為枕木，第二段鐵口以上至爐腰下沿為凈焦，第三段爐腰到爐身中下部為空焦，第四段爐身中部至1.5m料線為正常料。具體裝入參數見錯誤！未找到引用源。。

表2方大特鋼1050m³高爐開爐裝料情況

3.3  布料原則

凈焦采用單環布料a=19°，空焦a=20°布料，正常料凈焦、空焦均采用a=25°布料，后隨著料線的增長逐步提高角度直至過度到多環布料，以保證整個料柱礦焦分布穩定和連續性。

3.4  風口狀態

20個風口全部采用φ115*630mm風口，進風面積0.2076m²，送風前堵6個風口送風，進風面積0.145m²，堵風口時用耐火磚堵嚴防止送風后吹開；

3.5  鐵口富氧系統

南北兩個鐵口均安裝了富氧鼓風系統：鐵口孔道預埋了鋼管，分別連接壓縮空氣和氧氣，實現通過向爐內富氧鼓風。

4  開爐達產情況

4.1  點火送風過程

高爐于1月4日23:58點火送風；送風料線1.3m，風壓78kpa，風量930m³/min，風溫750℃,同時兩個鐵口進行富氧鼓風，送風27分鐘后17#風口亮，42分鐘后全部風口亮，35分鐘后料線開始松動，按正常料線下料；8:20分煤氣防爆實驗合格，引煤氣操作。送風12小時后爐頂溫度明顯上升，說明高爐軟融帶已經完全形成；

4.2  出渣鐵情況

高爐送風10小時后南鐵口停止富氧鼓風，鼓風管拔出后，鐵口噴濺鐵花，10:10堵口；送風15小時后根據計劃填料計算渣鐵生成量，當爐缸內渣鐵液面上升到鐵口中心線時，組織出鐵，渣鐵流動性良好。開爐后第一爐鐵水[si]=4.98，鐵水溫度1398℃，爐渣堿度R₂=1.05。第2爐鐵水就改水渣系統，之后鐵水物理熱明顯升高，渣鐵流動性好。隨著高爐冶強提高和爐溫下降、鐵量增多，1月6日16:00開始兩邊出鐵；高爐逐步恢復到正常水平操作；

4.3  送風制度調整

（1）以爐況順行為基準，穩步加風。第一次出鐵后風量以100~150m³/min加風。隨著冶強逐步提高，待14個風口全風后，1月7日開第一個風口，之后以5個小時開一個風口的速度開風口，到1月9日最后一個風口打開。隨著風量、風壓提高，適當提高爐頂壓力，促進形成穩定的煤氣流；風量增加見表3。

（2）抓住時機，逐步將風溫和富氧用至正常水平；開爐時風溫750℃，由于開爐爐溫水平較高，風溫水平很難用上來，隨著降焦增煤措施到位，逐步提高風溫使用水平，1月7日風溫恢復到1150℃，逐步穩定。開爐18小時后富氧3000m³/h。1月7日9:00實現了富氧7000m3/h的正常水平；風溫使用情況見表4。

表2開爐后風量變化

表1風溫隨送風后時間的變化

4.4  熱制度的調整

高爐開爐焦比750kg/t，出第一爐鐵后，焦比調整到630kg/t，之后根據爐溫及風溫變化逐步降低焦比；送風25小時后焦比降低到500kg/t，高爐開始噴煤；第4天焦比降低到420kg/t，煤比115kg/t；送風后第一爐鐵[si]=4.82，鐵水溫度1398℃，第二爐鐵水溫度1421℃，說明爐缸已經充分加熱，這其中一部分原因是本廠第一次使用預埋氧槍開爐。預埋氧槍是在鐵口插入氧搶，在不同階段通入不同純度的氧氣，以達到輔助加熱爐缸的目的，在本次開爐中取得了良好的效果。鐵水硅含量在送風后40小時降低到1.0%以下。鐵水硅含量和鐵水溫度與爐次的關系見表2。

表2鐵水溫度和鐵水硅含量隨爐次的變化

5  結語

5.1  成功之處

1．本次開爐填充料計算，根據以往經驗，充分考慮到本廠原料性能，選擇了適合的計算參數。填充料實際入爐情況和計算結果基本吻合，為成功開爐提供了基本的保障。

2．本次開爐使用的焦炭均為本廠自產干熄焦，物理化學性能穩定，冶金性能良好，且焦比選擇合適。開爐后鐵水溫度迅速上升，鐵水硅含量和鐵水溫度迅速匹配，鐵水流動性迅速好轉，爐前工作量明顯低于前幾次開爐。

3．本次開爐，本廠第一次使用預埋氧搶開爐，對爐缸的蓄熱起到了良好的輔助作用。

4．本次開爐對負荷的把握十分到位，送風后40小時，鐵水硅含量已經降低到1%以下，并且始終保持較好的物理熱，降硅過程是成功且迅速的。

5．本次開爐，各單位積極配合，使用專用鐵水罐裝鐵，在前期，將裝入的流動性不好的鐵水和相鄰高爐的正常鐵水混合送往轉爐，為轉爐消化開爐初期異常鐵水創造了條件。

6．本次開爐生產組織較為完善，關鍵節點派專人負責，克服了設備聯動試車時間短，設備檢修項目多等困難，開爐后未發生非計劃休風，為此次開爐提供了強有力的支持。

5.2  不足之處

1.  因與本高爐配套的燒結機檢修未完成，本次開爐使用的燒結礦為落地燒結礦，冶金性能較差，為開爐過程中的爐況反復埋下了伏筆。

2.  開爐過程中有一次長時間大幅度的減風過程，影響了開爐進度。