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2000m3 高爐鑄鐵冷卻壁溫度控制

放大字體  縮小字體 發(fā)布日期:2023-04-21  作者:仝興武  瀏覽次數(shù):2687
 
核心提示:摘 要:津西2000m3 高爐爐腹、爐身部位 7 段、8 段、9 段冷卻壁( 冷卻壁為水冷鑲磚球墨鑄鐵結構) 頻繁出現(xiàn)超高現(xiàn)象且極其不穩(wěn)定,最高溫度達 718℃,直接制約著高爐強化冶煉及高爐壽命。通過采取對入爐料質(zhì)量的管理,降低入爐粉末; 不斷尋求最優(yōu)裝料制度和送風制度,最終冷卻壁溫得到了有效控制,高爐實現(xiàn)了高產(chǎn)、低耗。 關鍵詞:高爐;球墨鑄鐵;冷卻壁;溫度
 2000m3 高爐鑄鐵冷卻壁溫度控制

仝興武

(河北津西鋼鐵集團股份有限公司 河北津西 064300)

摘 要:津西2000m3 高爐爐腹、爐身部位 7 段、8 段、9 段冷卻壁( 冷卻壁為水冷鑲磚球墨鑄鐵結構) 頻繁出現(xiàn)超高現(xiàn)象且極其不穩(wěn)定,最高溫度達 718℃,直接制約著高爐強化冶煉及高爐壽命。通過采取對入爐料質(zhì)量的管理,降低入爐粉末; 不斷尋求最優(yōu)裝料制度和送風制度,最終冷卻壁溫得到了有效控制,高爐實現(xiàn)了高產(chǎn)、低耗。

關鍵詞:高爐;球墨鑄鐵;冷卻壁;溫度

1前言

高爐冷卻壁能有效地防止爐殼受熱和燒紅,直接制約高爐強化冶煉及一代爐齡時間,并維持高爐的安全生產(chǎn)。因此對于冷卻壁超高問題必須采取應對措施控制冷卻壁溫度,使冷卻壁熱面溫度低于鑄鐵相變溫度( 鑄鐵相變溫度 400℃ ) ,以防止冷卻壁燒漏從而保護爐殼延長高爐壽命。

1. 1 監(jiān)測系統(tǒng)

津西 2000m3 高爐于 2020 年 6 月 12 日點火投產(chǎn),高徑比 2. 522,屬于矮胖型高爐,共 30 個風口,爐前 3 個鐵成“Y”型布置。冷卻系統(tǒng)為軟水密閉循環(huán)冷卻水系統(tǒng)由軟水密閉循環(huán)系統(tǒng)、高壓凈環(huán)水系統(tǒng)組成。爐體冷卻壁、爐底、風口大、中套冷卻采用軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)。爐腹、爐腰與爐身中下部鑄鐵冷卻壁冷鑲氮化硅結合碳化硅磚材質(zhì),如表 1,冷卻壁供水系統(tǒng)分四區(qū),冷卻水管以豎向方式自下而上串接,每區(qū)支管水流量控制在 1330—1380m3 。

圖片11 

1. 2 問題

2020 年 12 月 18 日后因環(huán)保檢查,燒結機限產(chǎn),高爐入爐料配加部分落地礦; 煉鋼事故對接鐵影響; 21 日、23日高爐因換套休慢風 1314 分鐘,對高爐整體指標影響較大。2021 年 1 月,通過高爐本體冷卻壁在線監(jiān)測系統(tǒng)顯示,高爐本體 7 段、8 段、9 段冷卻壁溫度( 爐腹、爐腰部位) 開始出現(xiàn)超高現(xiàn)象( 大于 350℃ ) 且非常不穩(wěn)定,如圖1 所示。

圖片2 

1. 3 冷卻壁溫度超高對產(chǎn)量的影響

高爐本體 7 段、8 段、9 段冷卻壁溫度頻繁超高,操作者為了保護冷卻壁不被燒損,被迫采取控制氧量甚至控制風量的操作手段。產(chǎn)量指標受到了很大的損失,如表 2,因此分析冷卻壁超高原因,從根本上解決超高問題,使高爐實現(xiàn)高產(chǎn)、低耗、長壽,才是研究的正確方向。

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2 控制冷卻壁溫度

針對高爐冷卻壁頻繁超高導致各項指標下滑問題,公司、廠部多次組織專題會討論,最終從裝料制度、送風制度、熱制度、造渣制度、入爐料管理及爐前出鐵組織六方面制定了切實可行的調(diào)整措施。

2. 1 調(diào)整送風制度

送風制度調(diào)整以加長風口長度( 1#610mm 變 630mm、17#590mm 變 630mm、29#610mm 變 630mm) ,縮小送風面積提高鼓風動能及風速,來吹透中心,壓制邊緣氣流,維持高爐順行的思路,高爐經(jīng)過 1 月 14 日、1 月 26 日兩次休風調(diào)整風口套尺寸,如表 3 所示,送風面積縮小 0. 0079m2,鼓風動能及風速均有提高,如圖 2 所示。

圖片4 

圖片5 

2. 2 調(diào)整裝料制度

高爐合理的裝料制度有利于爐內(nèi)煤氣分布,改善礦石與煤氣接觸條件,提高煤氣利用率和礦石的間接還原度,可降低焦比,有利于高爐生產(chǎn)穩(wěn)定順行。

津西根據(jù)入爐料質(zhì)量及高爐冷卻壁超差現(xiàn)象,調(diào)整以爐況順行為原則,適當發(fā)展中心抑制邊緣為思路分階段調(diào)整布料角度,料線也由正常 K: 1. 5m,J: 1. 3m 做了相應調(diào)整。

第一階段裝料數(shù)據(jù)參見表 4。

圖片6 

第二階段裝料數(shù)據(jù)參見表 5。

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第三階段裝料數(shù)據(jù)參見表 6。

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2. 3 熱和造渣制度

高爐爐溫及渣堿度的不穩(wěn)定必然使軟熔帶發(fā)生變化,易引起渣皮脫落、靜壓波動,最終導致高爐煤氣流失常,冷卻壁溫度升高。

為了保證高爐熱制度和造渣制度的合理、穩(wěn)定。經(jīng)研究討論決定以生鐵含硅 Si: 0. 2 - 0. 4% 穩(wěn)定率≥85% ,堿度 1. 25 ± 0. 03% ,物理熱≥1480℃ 為操作方針; 綜合負荷以提前、適度、準確的調(diào)劑手段為原則做到量化調(diào)劑,精準調(diào)劑。爐溫穩(wěn)定率最終提高至 98. 4% ,如圖 3 所示。

圖片9 

2. 4 入爐物料質(zhì)量控制

2. 4. 1 優(yōu)化配礦

從配礦角度,優(yōu)化燒結礦配比,逐步降低各種除塵灰用量比例,( 1 月 18 日是從 4. 5% 減到 3. 5% 2 月 19 日, 由 3. 5 減到 2% ) 減少堿金屬帶入量,提高燒結礦質(zhì)量,不斷滿足高爐生產(chǎn)要求。

2. 4. 2 加強入爐料篩分管理

卷揚定期對槽下振篩調(diào)節(jié)振幅,在保證高爐料線前提下,保證最小過料量,篩透入爐料; 高爐控制好槽下料流和料層厚度,保證篩凈篩透確保 0mm ~ 5mm < 3% ; 工長定期清理振篩篩板,杜絕糊篩現(xiàn)象。

2. 5 爐前出鐵組織

為保證爐內(nèi)渣鐵及時出凈,給活躍爐缸創(chuàng)造條件。車間提出三個鐵口輪流“零間隔”出鐵的組織模式。并嚴抓爐前基礎工藝操作管理,打泥按標尺穩(wěn)定打泥量,維護好鐵口泥套,校正好鐵口中心線,杜絕堵口跑泥現(xiàn)象,穩(wěn)定鐵口深度 3300mm 以上,實現(xiàn)放風堵口事故為“零”,為爐內(nèi)穩(wěn)定順行提供外部條件。

3 調(diào)整效果

經(jīng)過 2 個月從裝料制度、送風制度、熱制度、造渣制度、入爐料管理及爐前出鐵組織六方面進行調(diào)整后,2#高爐中心氣流強勁有力,邊緣氣流穩(wěn)定,煤氣利用由 46 提升至 48. 52% 。

高爐順行得到了保障,產(chǎn)量及燃料消耗指標對比 1 月份均有提升,如圖 4 所示。

圖片10 

4 結論

( 1) 高爐對裝料制度的每次調(diào)整必須經(jīng)過 8 個冶煉周期,再做下一步調(diào)整,做到微調(diào),逐步取消中心加焦。以發(fā)展中心氣流為原則,兼顧邊緣氣流,兩股氣流互相匹配。

( 2) 高爐送風制度的調(diào)整,要保證合理的鼓風動能及風速( 此次調(diào)整鼓風動能 12000N·m/s,風速 260m/s) ,來吹透中心維持高爐順行。

( 3) 高爐要控制較高的爐溫穩(wěn)定率及合理的爐渣堿度,避免爐溫波動帶動軟熔帶變化,進而穩(wěn)定渣皮,減少冷卻壁溫度超差。

 
 
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